Ксв метр своими руками 145мгц

Простой мостовой КСВ-метр.
Схема широкополосного устройства измерения КСВ в диапазоне частот 1,5-430 МГц.
Онлайн калькулятор, вычисляющий КСВ по значениям измеренных прибором напряжений.

Поговорили мы на предыдущей странице про коэффициент стоячей волны и его влияние на потери, побалагурили, покурили, день прошёл, как не было, а вопрос с измерителем КСВ так и остался открытым.
А поскольку КСВ является важнейшим параметром согласования приёмо-передающих устройств, то, хочешь не хочешь, а придётся поднапрячься и отработать несколько человеко-часов, упражняясь в изготовлении измерительного прибора.
Чтобы не закружилась голова, и не перенапряглись мышцы, остановим своё внимание на самом простом, но далеко не самом плохом типе измерителей — мостовом КСВ-метре.

Рис. 1

Несмотря на внешнюю простоту, схема, приведённая на рисунке — это вполне себе работоспособная классика жанра, описанная в большом количестве авторитетных источников.
Наиболее подробно, на мой взгляд, суть этой конструкции раскрыл уважаемый автор многотомника «Антенны КВ и УКВ» И.В. Гончаренко. Процитирую часть раздела, посвящённого КСВ-метрам из 2-го тома упомянутого источника:

«3.2.9.2. Мостовой КСВ-метр.

Мостовой КСВ-метр известен очень давно. Когда я попытался найти его изобретателя (хотел сослаться точно — уж больно красивая идея), то ничего из этой затеи не вышло. Упоминаний много (первые относятся к 30-м годам прошлого века), но вот кто до этого додумался, обнаружить не удалось. А жаль, прибор-то хорош.

Его достоинства:
• Независимость выходных сигналов от частоты.
• Чрезвычайно широкий рабочий диапазон частот. Отношение Fmax/Fmin легко достигает нескольких сотен при весьма скромных конструктивных требованиях.
• Возможность работы при малых (единицы вольт) уровнях сигнала передатчика.

Недостатки:
• Высокое затухание, вносимое в линию и связанная с этим невозможность работать при большой мощности.
• Подвержен влиянию наводок, принятых измеряемой антенной.

Для настройки антенн такой прибор является лучшим решением. Но он совершенно непригоден для текущего контроля антенн во время штатной работы передатчика.

Схема мостового КСВ-метра показана на Рис. 1 .
При указанных номиналах он рассчитан на работу в линии 50 Ом в полосе 1,5…430 МГц.
Основой прибора является мост R1-R2-R3-Za, где Za — волновое сопротивление антенны.
Детектор на VD1 измеряет половину входного сигнала детектор на VD2 (включенный в диагональ моста) — сигнал разбаланса моста, пропорциональный Uотр.
Чтобы понять, как работает этот прибор, рассмотрим несколько примеров. Считаем, что на входе КСВ-метра ВЧ напряжение амплитудой 10 В.

1. Za = 50 Ом. На диоде VD1 5 В (1/2 от входного напряжения с делителя R2, R3) и Uпад = 5 В (считаем, что диоды германиевые, или Шоттки, с очень малым прямым напряжением). На антенне тоже 5 В (Za = R1). На обоих выводах VD2 равные и синфазные напряжения, значит на диоде напряжения нет и Uотр = 0 В. По формуле КСВ = (Uпад+Uотр)/(Uпад-Uотр) = 1, что и есть на самом деле.
На резисторах R1-R3 рассеивается 75% мощности передатчика. Именно поэтому мостовой КСВ-метр пригоден только для измерений и настройки, но не при работе передатчика на антенну.

2. Za = 0 Ом. Короткое замыкание. Ясно, что реальный КСВ при этом равен бесконечности. На VD1 все те же 5 В и Uпад= 5 В. На антенне 0В (КЗ в нагрузке). На аноде VD2 5 В ВЧ, на катоде ВЧ нет. Значит, на диоде VD2 есть ВЧ (5 — 0) = 5 В. Uотр = 5 В. По формуле КСВ = (Uпад+Uотр)/(Uпад-Uотр) измеренный КСВ равен бесконечности.

3. Za равен бесконечности. Обрыв. Реальный КСВ тоже равен бесконечности. На VD1 все те же 5 В и Uпад= 5 В. На антенне все те же входные 10 В. На аноде VD2 те же 5 В ВЧ, на катоде 10. Значит, на диоде VD2 есть ВЧ (10 — 5) = 5 В. Uотp= 5 В. По формуле КСВ = (Uпад+Uотр)/(Uпад-Uотр) измеренный КСВ равен бесконечности.

4. Za = 25 Ом. Реальный КСВ = 2.
На VD1 неизменные 5 В и Uпад = 5 В. На антенне 1/3 от входного напряжения (делитель Za/(R1 +Za) = 25/(50 + 25) =1/3), т.е. 3,33 В. На аноде VD2 конечно же 5В ВЧ, на катоде 3,33. Значит, на диоде есть ВЧ (5 — 3,33) = 1,66 В. Uотp = 1,66 В. По формуле КСВ = (Uпад+Uотр)/(Uпад-Uотр), измеренный КСВ = (5 + 1,66)/(5 — 1,66) = 2.

5. Zа = -j50 Ом. Конденсатор. Реальный КСВ равен бесконечности, поскольку нет активной мощности в нагрузке. Uпад = 5 В. На антенне-конденсаторе напряжение 7,06 В (простая задачка на построение векторной диаграммы цепи, решению которой тут не место, иначе мы никогда не выберемся из этого параграфа). На аноде VD2 конечно же 5 В (с фазой 0°) на катоде 7,06 В с фазой 45° (из того же ответа той же задачки). Напряжение на VD2 есть векторная разность, в данном случае равная = 5 В. Т.е. Uотр = 5 В и измеренный КСВ — бесконечность.

Таким образом, при любой нагрузке, активной и реактивной, мостовой КСВ-метр измеряет правильно. Дополнительным полезным свойством такого КСВ-метра является то, что при любом значении Za передатчик “видит” почти чисто активную нагрузку (R2 + R3 включены постоянно), и КСВ по входу (не путать с измеряемым КСВ антенны!) не превышает 2.
Это важно при работе с генераторами, чувствительными к импедансу нагрузки.

В принципе, при хороших детекторных диодах мостовой КСВ-метр может работать при напряжениях на входе всего 1…2 В. Но при измерениях антенн надо иметь в виду, что принятый ими из эфира сигнал искажает показания прибора. А сигнал на длинных проволочных KB антеннах может достигать нескольких сотен милливольт. Поэтому желательно иметь сигнал на входе прибора 5. 15 В и по возможности не измерять НЧ антенны вечером и ночью, когда уровень принимаемых ими сигналов максимален.

Конструкция прибора в точности соответствует принципиальной схеме. КСВ-метр размещается в маленькой экранированной коробочке с двумя ВЧ разъемами, стоящими настолько близко друг к другу лишь бы между ними размещался R1. Резисторы R1-R3 должны быть безындуктивными, с мощностью 0,5. 1 Вт. Удобно сделать их параллельным включением двух по 100 Ом (при этом дополнительно снизится паразитная индуктивность). Все выводы деталей должны быть минимальной длинны, по возможности хорошо бы применить SMD компоненты.

Настройка прибора не требуется. При резисторах МЛТ, конденсаторах КМ и диодах 1N34 (все с выводами 2. 3 мм), в корпусе 25x25x25 мм КСВ метр, показанный на Рис.1 работает в полосе 1.5. 430 МГц. Fmin зависит лишь от С1-С4, при их емкости 0,047 мкФ можно работать даже на 136 КГц. Fmax зависит лишь от качества компонентов и монтажа, и при SMD компонентах и СВЧ диодах мостовые КСВ-метры по схеме Рис.1 выпускаются до 5 ГГц.

При измерениях КСВ относительно иного, чем 50 Ом сопротивления, соответственно меняются номиналы R1-R3».

Всё доходчиво, понятно, и добавить вроде бы нечего, если бы не маленькое «но».

Сигнал на входе прибора 5. 15 В — не является проблемой, если он поступает с выхода передатчика мощностью 0,2 — 2Вт. При более высоких амплитудах следует увеличивать мощность входящих в состав КСВ-метра резисторов, либо понижать сигнал посредством аттенюатора.
А что делать, если мы настраиваем приёмную антенну, а в хозяйстве не затерялось ничего, кроме ВЧ генератора с выходной амплитудой, не превышающей 1 В?

Ответ на этот насущный вопрос можно найти в научно-популярном издании «Радиоежегодник» 1983 года издания.

«Хорошо известно, что шкала простого ВЧ вольтметра, состоящего из полупроводникового диода и микроамперметра с добавочным резистором, существенно нелинейна при небольших (менее 2 В) уровнях ВЧ напряжения. Иными словами, такой ВЧ вольтметр нуждается в калибровке (причем на нескольких пределах измерения!), что далеко не всегда можно выполнить в радиолюбительских условиях. Здесь, однако, выручает одно обстоятельство.

Исследование простых ВЧ вольтметров, выполненных на германиевых диодах серий Д2, Д9, Д18, Д20, Д310, Д311, Д312, ГД402, ГД507 и ГД508 с различными буквенными индексами, показали, что некоторые характеристики подобных вольтметров очень близки друг к другу. Так, если в КСВ-метре используется микроамперметр с током полного отклонения 50. 200 мкА, а добавочный резистор R6 такой, что вместе с прибором Р образует вольтметр постоянного тока на напряжение 1. 2 В (некритично), то показания ВЧ вольтметра N на упомянутых диодах будут связаны с амплитудой высокочастотного напряжения Uвч простым соотношением:

Это дает возможность не калибровать шкалу КСВ-метра по образцовому прибору, а получить ее расчетным путем. Если пользоваться линейной шкалой микроамперметра, то формула для нахождения КСВ приобретает следующий вид:

Эффективность выпрямления ВЧ напряжения зависит от типа использованного в КСВ-метре диода. Для диодов типа Д2, Д9, Д310, Д312 частотная зависимость показаний вольтметра начинает проявляться уже на частотах 2. 5 МГц, а на частоте 30 МГц эффективность выпрямления падает примерно в два раза по сравнению с низкими частотами (

Заметно лучшие частотные характеристики имеют диоды Д18, Д20, Д311, ГД402 и ГД507 — у них частотная зависимость начинает проявляться на частотах 10. 20 МГц. Наилучшими для КСВ-метра являются диоды ГД508: у выполненных на их основе ВЧ вольтметров эффективность выпрямления остается постоянной вплоть до частоты 30 МГц.

Заметим, кстати, что в КСВ-метрах нельзя использовать кремниевые диоды, так как они практически на выпрямляют ВЧ напряжения при амплитудах сигнала меньше 0,6. 0,7 В. КСВ-метр с такими диодами будет заметно «улучшать» малые значения коэффициента стоячей волны.

Если КСВ-метр необходим от случая к случаю и не предполагается к частому использованию, то я не вижу особых поводов заморачиваться встраиванием внутрь прибора измерительной головки. Прекрасно можно обойтись без этого и произвести измерения, подключив к измерителю обычный аналоговый или цифровой мультиметр, по-любому имеющийся у каждого радиолюбителя.
А чтобы не тужиться при проведении расчётов (особенно в случаях низких амплитуд) приведу простой калькулятор, позволяющий перевести измеренные напряжения Uпад и Uотр в КСВ.

При вводе не ошибайтесь — амплитуда Uотр не может быть больше Uпад.

Источник

Ксв метр своими руками 145мгц

С помощью рефлектометра можно настраивать антенны, измерять выходную мощность передатчика, согласовывать между собой промежуточные и выходные каскады, согласовывать выход передатчика на 144 МГц со входом утроителя на 430 МГц и выход утроителя с нагрузкой и т.д. Принципиальная схема рефлектометра для УКВ диапазонов 144/430 МГц приведена на

Основу устройства составляет двунаправленный ответвитель, выполненный на полосковой линии Е1 с двумя петлями связи L1 и L2. С них и снимаются напряжения прямой и отраженной волн, которые выпрямляются диодами V1 и V2. В зависимости от положения переключателя S1 измеряются либо то, либо другое напряжение. Петли связи нагружены на резистор R2. Резистором R1 регулируется чувствительность прибора. Емкость блокировочных конденсаторов С1 и С2 для диапазона 144 МГц — 0,022 мкФ, для 430 МГц — 220 пФ.

Конструкция линии с петлями связи для диапазонов 144/430 МГц показаны на рис.2а, б соответственно.

Рис. 2

Размеры даны для несимметричного фидера с волновым сопротивлением 75 Ом. Линия и петли связи выполнены на печатных платах из двухстороннего фольгированного стеклотекстолита толщиной 4 мм. При использовании другого материала ширину линии можно найти из формулы:

где Z — волновое сопротивление линии, Ом;
E — диэлектрическая проницаемость используемого материала (для стеклотекстолита Е=5);
D — толщина материала, мм;
b — ширина полосковой линии, мм.

Печатные платы впаивают в прямоугольную рамку из латунной полосы толщиной 0,8. 1 мм и шириной 30 мм. Припаивать печатную плату нужно с двух сторон. На торцевых стенках рамки можно укрепить коаксиальные ВЧ разъемы. Если же использовать рефлектометр в какой-то конкретной цепи и не предусматривать его отключение, коаксиальный кабель можно припаять непосредственно.

Вход и выход полосковой линии через проходные конденсаторы или пистоны выводят на противоположную сторону печатной платы. На ней размещают резистор R2, диоды и конденсаторы. Для этого симметрично выводам петель связи на противоположной стороне делают опорные точки — вырезают кольцевые канавки в фольге так, чтобы получились «пятачки» диаметром 5 мм. К этим «пятачкам» и припаивают диоды V1 и V2 и резистор R2.

Диоды устанавливают между выводами петель связи и блокирующими конденсаторами. Конденсаторы применяют типа КМ, КГЛ или, в крайнем случае, СГМ. Их тонкие проволочные выводы отрезают, диоды припаивают к металлизированному участку конденсатора. Вторую обкладку конденсатора припаивают к общей поверхности фольги, как показано на рис.3.

Рис.3

Время пайки должно быть минимальным, так как при перегреве диоды выходят из строя.
Переключатель S1 — МТ-1. Резистор R2 — безиндукционный (УЛИ или МЛТ-0,25).

Стрелка микроамперметра на 100 мкА отклоняется на всю шкалу в положении переключателя «Прямая» при мощности на 144 МГц примерно 50 мВт и на 430 МГц — 100 мВт. При большей мощности чувствительность прибора необходимо понижать, вводя резистор R1.

После монтажа и сборки рефлектометр необходимо настроить. Для этого подают на вход сигнал от передатчика или ГСС, а выход нагружают на эквивалентную нагрузку 75 Ом. Можно воспользоваться готовым ВЧ эквивалентом от измерителей АЧХ Х1-13, Х1-19, Х1-30. Подают такое напряжение ВЧ, чтобы стрелка прибора отклонилась на всю шкалу в положение переключателя S1 «Прямая». Затем переключатель переводят в положение «Отраженная» и подбором резистора R2 добиваются нулевого показания. Эту процедуру повторяют несколько раз с каждым из вновь включаемых резисторов. Настроенный рефлектометр закрывают с двух сторон крышками.

Поскольку рефлектометры симметричны, их входы и выходы можно поменять местами.

Источник

КСВ линии можно также определить по результатам измерения тока I _Л в одном из проводов линии на участке длиной не более 0,5λ. Зная максимальное и минимальное значения, можно вычислить КСВ по формуле КСВ= I_MAX / I_MIN . Для измерения тока широко применяют преобразователь ток / напряжение в виде токового трансформатора (ТТ) c определенным нагрузочным резистором, напряжение на котором U_T пропорционально и синфазно измеряемому току. Отметим интересную (теоретическую ) возможность – при определенных параметрах ТТ на его выходе можно получить напряжение, равное напряжению на линии (между проводниками), т.е. U ’ _T = I _Л Z ₀ .

На рис.1б приведены совместно графики изменения U _Л и U ’_Т вдоль линии, которые имеют одинаковые амплитуду и форму, но расположены со сдвигом 0,25λ. Анализ этих кривых показывает, что можно определить r (или КСВ) при одновременном измерении величин U _Л и U ‘_Т в любом месте линии. В местах расположения максимумов и минимумов обеих кривых (т.т. 1 и 2) это очевидно: отношение этих величин U _Л / U ‘_Т (или U ‘_Т/ U _Л ) равно КСВ, сумма равна 2 U _Л0 , а разность равна 2 r U _Л0 . В промежуточных точках U _Л и U ’_Т сдвинуты по фазе и их нужно складывать как векторы, однако приведенные выше соотношения сохраняются, так как отраженная волна напряжения всегда обратна по фазе отраженной волне тока, а r U _Л0 = r U ‘_Т0.

Следовательно, прибор, содержащий вольтметр, калиброванный преобразователь ток / напряжение (ТТ) и схему сложения / вычитания, позволит определить такие параметры линии, как r или КСВ, а также Р_ПАД и Р_ОТР при включении в любом месте линии.

1.2. Первые сведения об устройствах такого рода относятся к 1943 г. и воспроизведены в [1]. Первые известные автору практические устройства было описаны в [2, 3]. Вариант схемы, взятый за основу, воспроизведен на рис.2 .

а) датчик напряжения – емкостной делитель на С1 и С2 с выходным напряжением U_C , значительно меньшим, чем напряжение на линии U _Л ;

б) датчик тока — токовый трансформатор Т1, намотанный на карбонильном кольце. Первичная обмотка Т1 имела 1 виток в виде проводника, проходящего по центру кольца. Вторичная – n витков, нагрузка по вторичной обмотке – резистор R 1, выходное напряжение 2 U _Т . Вторичную сторону можно выполнить из двух отдельных обмоток, каждая с напряжением U _Т и своим нагрузочным резистором, однако конструктивно удобнее сделать одну обмотку с отводом от середины. Данные Т1, R 1 и делителя С1/С2 выбраны с расчетом, чтобы при согласованной нагрузке R _Н = Z ₀ напряжения U _С = U _Т ;

в) детекторы на диодах VD 1 и VD 2, переключатель SW 1 и вольтметр на микроамперметре РА1 с добавочными резисторами.

Вторичная обмотка Т1 включена таким образом, что при подключении ТХ к левому разъёму, а нагрузки к правому на диод VD 1 поступает суммарное напряжение U _С + U _Т , а на диод VD 2 – разностное,. При согласованной нагрузке отраженная волна отсутствует, следовательно и напряжение на VD 2 должно быть нулевым. Это достигается в процессе балансировки за счет уравнивания напряжений U _Т и U _С с помощью подстроечного конденсатора С1 (возможна балансировка и за счет изменения величины R 1). Как было показано выше, после такой настройки величина разностного напряжения (при Z _Н ≠ Z ₀ ) будет пропорциональна коэффициенту отражения r . Измерение с реальной нагрузкой производится так: сначала в положении переключателя SW 1 “падающая” с помощью калибровочного резистора R 3 выставляют положение стрелки прибора в конце шкалы (условно 100 микроампер), затем SW 1 переводят в положение “отраженная” и отсчитывают величину r . Применительно к случаю с R _Н =75 Ом прибор должен показать 20 мкА, что соответствует r =0,2. Значение КСВ определяют по формуле (3) – КСВ=(1+0,2)/(1–0,2)=1,5 или КСВ=(100+20)/(100–20)=1,5 (в этом примере детектор условно линейный, в действительности необходимо вводить поправку). После дополнительной настройки прибор может быть использован для измерения падающей и отраженной мощностей.

1.3. Точность КСВ-метра как измерительного прибора зависит от ряда факторов, в первую очередь от точности балансировки прибора в положении SW 1 “отраженная” при R _Н = Z ₀ . Идеальной балансировке соответствуют напряжения U _С и U _Т , равные по величине и строго противоположные по фазе, их разность (алгебраическая сумма) равна нулю. В реальной конструкции несбалансированный остаток U _ОСТ есть всегда. Рассмотрим на примере, как это отражается на результате. Допустим, что при балансировке получились напряжения U _С = 0,5 В и U _Т = 0,45 В (разбаланс 0,05 В, что вполне реально). При нагрузке R _Н =75 Ом в 50-омной линии реально имеем КСВ = 75 / 50 = 1,5 и r = 0,2 и величина отраженной волны, пересчитанная к внутриприборным уровням, составит r U _С =0,2х0,5 = 0,1 В и r U _Т =0,2х0,45=0,09 В.

Вновь обратимся к рис.1б , кривые на котором соответствуют КСВ=1,5 (кривые U _Л и U ‘_Т для линии будут соответствовать U _С и U _Т в нашем случае). В т.1 U _{С max} =0,5+0,1=0,6 В, U _{Т min} =0,45–0,09=0,36 В и КСВ=0,6/0,36=1,67. В т.2 U _{Т max} =0,45+0,09=0,54 В, U_Cmin =0,5–0,1=0,4 и КСВ=0,54/0,4=1,35. Из этого несложного расчета видно, что в зависимости от места включения такого КСВ-метра в линию с реальным КСВ=1,5 или при изменении длины линии между прибором и нагрузкой могут быть отсчитаны разные значения от 1,35 до 1,67.

Что может привести к неточной балансировке?

— Напряжение отсечки германиевого диода (в нашем случае VD 2), при котором он перестает проводить, около 0,05 В. Поэтому, при U _ОСТ U _С и, соответственно, U _Т . Например, при U _С =2 В и U _Т =1,95 В ( U _ОСТ =0,05 В) пределы изменения КСВ будут от 1,46 до 1,54.

— Частотная зависимость напряжений U _С или U _Т . При этом точная балансировка может быть достигнута не во всем диапазоне рабочих частот. Разберем на примере одну из возможных причин. Допустим, в приборе использован конденсатор делителя С2 емкостью 150 пФ с проволочными выводами диаметром 0,5 мм и длиной по 10 мм каждый. Измеренная индуктивность проволоки такого диаметра длиной 20 мм оказалась равной L =0,03 мкГн. На верхней рабочей частоте f = 30 МГц сопротивление конденсатора будет X _С =1/2 p fC =- j 35,4 Ом, суммарное реактивное сопротивление выводов X _ВЫВ =2 p fL = j 5,7 Ом, в результате сопротивление нижнего плеча делителя уменьшится до значения — j 35,4+ j 5,7= — j 29,7 Ом (это значение соответствует конденсатору емкостью 177 пФ). В то же время на частотах от 7 МГц и ниже влияние выводов ничтожно. Отсюда вывод — в нижнем плече делителя следует применять безиндуктивные конденсаторы с минимальными выводами (например, опорные или проходные) и включение нескольких конденсаторов параллельно. Выводы “верхнего” конденсатора С1 практически не влияют на ситуацию, так как его X _С в несколько десятков раз больше, чем у нижнего. Получить равномерную балансировку во всей рабочей полосе частот можно с помощью оригинального решения, показанного во второй части.

— Влияние паразитных реактивностей приводит к несинфазности напряжений U _С и U _Т (режим R _Н = Z ₀ ). Сдвиг фаз на несколько градусов незначительно отражается на их сумме ( SW 1-“пад.”), но сильно ухудшает балансировку. К примеру, если сдвиг фаз составляет всего α =3є и U _С = U _Т =2 В, несбалансированный остаток составит U _ОСТ ≈ U _С sin α =2х0,052=0,104 В. Рассмотрим возможные причины:

а) влияние реактивности выводов вторичной обмотки. При длине выводов всего по 10 мм на верхней частоте их сопротивление X = j 5,7 Ом (см. предыдущий пример) и фаза тока во вторичной цепи Т1 будет по отношению к току в линии (и напряжению U _С ) сдвинута на угол α = arctg ( X _ВЫВ / R 1). Здесь R 1 – сопротивление нагрузки трансформатора, составляющее в разных образцах от 10 до 100 Ом. Для крайних значений получаем α = arctg (5,7/10)=30є (!) и α = arctg (5,7/100)≈3є. В действительности во вторичной цепи паразитная индуктивность может быть ещё больше из-за наличия индуктивности рассеяния Т1 и индуктивности выводов R 1. Отметим, что хотя полное сопротивление вторичной цепи на верхних частотах возрастает, напряжение U _Т , снимаемое непосредственно с R 1, остается неизменным по величине (свойство токового трансформатора Т1, см. ниже);

б) индуктивное сопротивление вторичной обмотки Т1 на нижних частотах рабочего диапазона (

1,8 МГц) может ощутимо шунтировать R 1, что приведет к уменьшению U _Т и его фазовому сдвигу;

в) сопротивление R 2 – часть детекторной цепи. Так как R 2 по схеме шунтирует С2, на нижних частотах коэффициент деления может получить частотную и фазовую зависимость;

г) в схеме рис.2 детектор на VD 1 или VD 2 в открытом состоянии шунтирует своим входным сопротивлением R _ВХД нижнее плечо емкостного делителя на С2, т.е действует также, как и R 2. Влияние R _ВХД незначительно при ( R 1+ R 2) более 40 кОм, что требует применения чувствительного индикатора РА1 с током полного отклонения не более 100 мкА и ВЧ напряжения на Д1 не менее 4-х вольт;

д) входной и выходной разъёмы КСВ-метра обычно разнесены на 30…100 мм. На верхней частоте 30 МГц ( λ =10 м) разница фаз напряжений на разъёмах составит α =[(0,03…0,1)/10]360є ≈ 1…3,5є. Как это может отразиться на работе, продемонстрировано на рис.3а и 3б . Разница схем на этих рисунках только в том, что конденсатор С1 подключен к разным разъемам (Т1 в обоих случаях находится на середине проводника между разъёмами). В первом случае нескомпенсированный н остаток можно уменьшить, если скорректировать фазу U _ОСТ с помощью небольшого параллельно включенного конденсатора С_К (пунктир на рис.3а ), во втором за счет включения последовательно с R 1 небольшой индуктивности L _К в виде проволочной петли (рис.3б) . Такой способ нередко применяется в кустарных и фирменных КСВ-метрах, но делать это не следует. Чтобы убедиться в этом, достаточно повернуть прибор так, чтобы входной разъём стал выходным. При этом компенсация, которая помогала до поворота, станет вредной – U _ОСТ существенно увеличится. При работе на реальной линии с несогласованной нагрузкой в зависимости от длины линии прибор может попасть в такое место на линии, где введенная коррекция “улучшит” реальный КСВ или, наоборот, “ухудшит” его, в любом случае будет неправильный отсчет. Рекомендация – располагать разъёмы по возможности ближе друг к другу и использовать оригинальное решение, показанное во второй части. Очень важно, чтобы корпуса (фланцы ) входного и выходного разъёмов соединялись максимально короткими и широкими проводниками.

1.4. Для иллюстрации того, как сильно могут повлиять рассмотренные выше и другие причины на достоверность КСВ-метра, на рис.4 показаны результаты проверки двух фирменных приборов [4].

Проверка заключалась в том, что несогласованная нагрузка с расчетным КСВ=2,25 устанавливалась на конце линии, состоящей из ряда последовательно соединенных отрезков кабеля с Z ₀ =50 Ом длиной каждый по λ /8. В процессе измерений полная длина линии изменялась от λ /8 до 5/8 λ . Проверялись два прибора: недорогой BRAND X и одна из лучших моделей – BIRD 43. Как говорится – комментарии излишни.

На рис.5 приведен график зависимости ошибки измерений от величины коэффициента направленности D ( directivity ) КСВ-метра [4] , где по горизонтальной оси отложены реальные значения КСВ ( v . s . w . r .), а по вертикальной – измеренные с учетом ошибки в зависимости от величины D КСВ-метра.

Пунктиром показан пример – реальный ксв = 2, прибор с D = 20 дБ даст показания 1,6 или 2,5 , а при D = 40 дБ ошибка значительно меньше, соответственно 1,9 или 2,1. Аналогичные графики применительно к КБВ=1/КСВ приведены в [5].

В конструкции рис.2 этот коэффициент равен отношению напряжений ВЧ на анодах диодов VD 1 и VD 2 при подключении к выходу КСВ-метра нагрузки с R _Н = Z ₀ : D =20 lg (2 U ₀ / U ост), дБ, Таким образом, чем лучше удалось сбалансировать схему (чем меньше U _ОСТ ) тем выше D . Можно также использовать показания индикатора РА1 — D =20 lg ( I _ПАД / I _ОТР ), дБ, однако это значение D будет менее точным из-за нелинейности диодов.

Вторая по важности причина неправильных показаний КСВ-метра связана с нелинейностью вольтамперной характеристики детекторных диодов. Это приводит к зависимости показаний от уровня подаваемой мощности, особенно в начальной части шкалы индикатора Р A 1. В фирменных КСВ-метрах нередко на индикаторе делают две шкалы для малого и большого уровней мощности. В любительских конструкциях можно применить описанные в п. 2.3. способы коррекции.

1.5. Трансформатор тока Т1 является важной частью КСВ-метра. Основные характеристики Т1 такие же, как и у более привычного трансформатора напряжения: число витков первичной обмотки n 1 и вторичной n 2, коэффициент трансформации к = n 2/ n 1, ток вторичной обмотки I 2= I 1/к. Отличие состоит в том, что ток через первичную обмотку определяется внешней цепью (в нашем случае это ток фидера) и не зависит от сопротивления нагрузки трансформатора R 1, поэтому ток I 2 также не зависит от величины R 1. Например, если по фидеру Z ₀ =50 Ом передается мощность Р=100 Вт, ток I 1=√Р/ Z ₀ =1,41 А и при к=20 ток вторичной обмотки будет I 2= I 1/к ≈ 0,07 А. Напряжение на выводах вторичной обмотки будет определяться величиной R 1: 2 U _Т = I 2х R 1 и при R 1=68 Ом составит 2 U _Т =4,8 В, выделяемая на резисторе мощность Р=(2 U т) 2 / R 1=0,34 Вт. Обратим внимание на “непривычную” особенность Т1 – чем меньше витков во вторичной обмотке, тем больше будет напряжение на её выводах (при одном и том же R 1). Самый тяжелый режим для Т1 – режим холостого хода ( R 1=∞), при этом напряжение на его выходе резко возрастает, сердечник насыщается и разогревается настолько, что может разрушиться. В большинстве случаев в первичной обмотке используют 1 виток. Этот виток может иметь разные формы, как на рис.6а и 6б , они равноценны. Следует иметь в виду, что обмотка на рис.6в – это уже 2 витка.

Отдельный вопрос – применение соединенного с корпусом экрана в виде трубки между центральным проводом и вторичной обмоткой. С одной стороны, экран устраняет емкостную связь между обмотками, чем несколько улучшает балансировку разностного сигнала, с другой стороны в экране возникают вихревые токи, также влияющие на балансировку. Практика показала, что с экраном и без него можно получить примерно одинаковые результаты. Если экран все же применен, длину его следует сделать минимальной, примерно равной ширине примененного сердечника, и соединить с корпусом широким коротким проводником. “Заземление” экрана следует делать в равноудаленном от обоих разъемов месте корпуса или печатной платы. Для экрана можно использовать латунную трубку диаметром 4 мм от телескопических антенн.

Для КСВ-метров на проходящую мощность до 1кВт достаточны ферритовые кольцевые сердечники размером К12х6х4 и даже К10х6х3. Практика показала, что оптимальное число витков n 2=20. При индуктивности вторичной обмотки 40…60 мкГн получается наибольшая частотная равномерность, допустимая величина — до 200 мкГн. Возможно использование сердечников с проницаемостью от 200 до 1000, желательно выбрать типоразмер, который обеспечит оптимальную индуктивность обмотки. Можно использовать сердечники с меньшей проницаемостью, если применить большие типоразмеры, увеличить число витков и (или) уменьшить сопротивление R 1.

Если проницаемость имеющихся сердечников неизвестна, при наличии измерителя индуктивности её можно определить. Для этого следует намотать 10 витков на неизвестном сердечнике (витком считается каждое пересечение проводом внутреннего отверстия сердечника), измерить индуктивность катушки L (мкГн) и подставить это значение в формулу μ=2,5 LD _СР / S , где D _СР — средний диаметр сердечника в см, а S – сечение сердечника в см 2 (пример – у К10х6х3 D _СР =0,8 см и S =0,2х0,3=0,06 см 2 ). Если μ сердечника известна, индуктивность обмотки из n витков можно рассчитать L =μ n 2 S / 250 D _СР .

Применимость сердечников на уровень мощности 1 кВт и более можно проверить и при 100 Вт в фидере. Для этого следует временно установить R 1 сопротивлением в 4 раза больше расчетного, соответственно напряжение U _Т также вырастет в 4 раза, а это эквивалентно возрастанию проходящей мощности в 16 раз. Разогрев сердечника можно проверить “наощупь” (мощность на временном резисторе R 1 также вырастет в 4 раза). В реальных условиях мощность на R 1 возрастает пропорционально росту мощности в фидере.

2. Две конструкции КСВ-метров UT 1 MA

2.1. КСВ-метры имеют одинаковую схему, но разное исполнение. В первом варианте (КМА-01) высокочастотный датчик и индикаторная часть выполнены раздельно. Датчик имеет входной и выходной коаксиальные разъёмы и может быть установлен в любом месте фидерного тракта, соединение с индикатором осуществляется трехжильным кабелем любой длины. Во втором варианте (КМА-02) обе части расположены в одном корпусе.

Схема КСВ-метра приведена на рис.7 и отличается от базовой схемы рис.2 наличием трех цепей коррекции.

Рассмотрим эти отличия по отдельности:

— Верхнее плечо емкостного делителя выполнено из двух одинаковых постоянных конденсаторов С1′+С1″=С1, подключенных к входному и выходному разъёмам, фазы напряжений на которых несколько различаются (п.1.3.). При таком включении фаза U _С усредняется и сближается с фазой U _Т , что улучшает балансировку.

— За счет включения катушки L _К сопротивление верхнего плеча емкостного делителя становится частотнозависимым, что позволяет выровнять балансировку на верхнем краю диапазона (21…30 МГц).

— Подбором сопротивления R 2 (постоянной времени R 2 C 2) можно компенсировать разбалансировку, вызванную спадом напряжения U _Т и его фазовым сдвигом на нижнем краю диапазона (3,5…1,8 МГц).

Кроме отмеченного, балансировка осуществляется с помощью подстроечного конденсатора С3, включенного в нижнем плече делителя. При этом упрощается монтаж и становится возможным применение маломощного малогабаритного подстроечника.

В конструкции предусмотрена возможность измерения мощности отдельно для падающей и отраженной волн. Для этого с помощью переключателя SW 2 в цепь индикатора вместо переменного калибровочного резистора R 4 вводится подстроечный резистор R 5, которым устанавливается нужный предел шкалы измеряемой мощности.

Применение коррекции и рациональная конструкция прибора позволили получить коэффициент направленности D в пределах 35…45 дБ в частотном диапазоне 1,8…30 МГц.

Вторичная обмотка Т1 содержит 2х10 витков (намотка в 2 провода) ПЭВ 0,35, намотанных равномерно на ферритовом кольце К12х6х4 проницаемостью около 400 (измеренная индуктивность » 90 мкГн).

Резистор R 1 – МЛТ 68 Ом, желательно без винтовой канавки на теле резистора. При проходящей мощности менее 250 Вт достаточно МЛТ-1, при 500 Вт – МЛТ-2, при 1 кВт R 1 можно составить из 2-х параллельно включенных МЛТ-2 по 130 Ом. Впрочем, если КСВ-метр проектируется под высокий уровень мощности, есть смысл вдвое увеличить вторичную обмотку Т1 (2х20 вит.), что позволит в 4 раза уменьшить рассеиваемую мощность R 1 (при этом величина емкости С2 также удваивается).

Конденсаторы С1′ и С1″ емкостью 2,4…3 пФ каждый, типа КТ, КТК, КД на напряжение 500 В при Р ≥ 1 кВт и 200…250 В при меньшей мощности, С2 – на любое напряжение, КТК или другие безиндуктивные, один или 2…3 параллельно, С3 – малогабаритный подстроечный 3…20 пФ. Емкость С2 зависит от суммарной емкости верхнего плеча емкостного делителя, в которую входит помимо С1′+С1″=С и внутренняя емкость между вторичной обмоткой Т1 и центральным проводником (0,5..1 пФ). Общая емкость нижнего плеча (С2+С3) при R1=68 Ом примерно в 30 раз больше емкости верхнего. Диоды — типа Д311, С4, С5 и С6 – 0,003…0,01 мкФ типа КМ или другие высокочастотные, индикатор – М2003 с током полного отклонения 100 мкА, калибровочный резистор R 4 – 150 кОм СП-4-2м, R 3 (10 кОм) предохраняет индикатор от возможной перегрузки, подстроечный R 5 – 150 кОм.

Индуктивность корректирующей L _К можно определить следующим образом. При балансировке ( R _Н = Z ₀ ) отметить положения подстроечника С3 на частотах 14 и 29 МГц (без L _К ), затем выпаять и измерить его емкость в обоих отмеченных положениях. Допустим, для верхней частоты емкость оказалась меньше на 5 пФ, а общая емкость нижнего плеча около 130 пФ, т.е. разница составляет 5/130 или около 4%. Следовательно, для частотного выравнивания нужно на частоте 29 МГц уменьшить сопротивление верхнего плеча также на

4%. Зная Х_С1 и то, что сопротивление L _К должно составлять 4% от Х_С1, несложно определить величину L _К Примененный вариант – 8…10 витков ПЭЛШО 0,29, внутренний диаметр 5 мм, намотка бескаркасная плотная с последующей пропиткой клеем БФ-2, окончательное количество витков уточняется при балансировке, критерий – положения ротора С3 на 14 МГц и 29 МГц должны совпадать.

После достижения хорошей балансировки на средних и верхних частотах устанавливают частоту 1,8 МГц, на место R 2 временно впаивают переменный резистор на 15…20 кОм и находят значение, при котором U _ОСТ минимально. Значение R 2 зависит от индуктивности вторичной обмотки Т1 и находится в пределах 5…20 кОм соответственно для L =40…200 мкГн.

В радиолюбительских условиях наиболее часто в индикаторе КСВ-метра используют микроамперметр с линейной шкалой, и отсчет ведут по формуле КСВ=( I _ПАД + I _ОТР )/( I _ПАД – I _ОТР ), где I в микроамперах – показания индикатора в режимах “падающая” и “отраженная” соответственно. При этом не учитывается ошибка из-за нелинейности начального участка ВАХ диодов. Проверка с помощью нагрузок разной величины на частоте 7 МГц показала, что при мощности около 100 Вт показания индикатора были в среднем на 1 деление (1 мкА) меньше реальных значений, при 25 Вт — меньше на 2,5…3 мкА, а при 10 Вт – на 4 мкА. Отсюда простая рекомендация: для 100-ваттного варианта – заранее сместить начальное (нулевое) положение стрелки прибора на 1 деление, а при использовании 10 Вт (например, при настройке антенны) прибавлять к отсчету по шкале в положении “отраж.” ещё 4 мкА. Пример: при отсчетах “пад/отр” соответственно равных 100 / 16 мкА правильный КСВ будет (100+20)/(100–20)=1,5. При значительной мощности (500 Вт и более) в указанной коррекции нет необходимости.

Примечание. Все популярные у радиолюбителей типы КСВ-метров – КСВм-тт, мостовые и на направленных ответвителях – непосредственно отсчитывают именно коэффициент отражения r , а величину КСВ затем приходится вычислять. Между тем, именно r является основным показателем степени согласования, а КСВ – показатель производный. Подтверждением этого может быть тот факт, что в электросвязи степень согласования характеризуется затуханием несогласованности (тот же r , только в децибелах). В дорогих фирменных приборах также предусмотрен отсчет r под названием return loss (обратные потери). Примечание это связано с тем, что в любительских условиях достаточно сложно изготовить шкалу индикатора в значениях КСВ, а вот r можно отсчитывать непосредственно по линейной шкале.

Что будет, если в качестве детекторов применить кремниевые диоды? Если у германиевого диода при комнатной температуре напряжение отсечки, при котором ток через диод всего 0,2…0,3 мкА, составляет около 0,045 В, то у кремниевого уже 0,3 В. Следовательно, чтобы сохранить точность отсчета при переходе на кремниевые диоды, необходимо более чем в 6 раз поднять уровни напряжений U _С и U _Т (!). В эксперименте, при замене диодов Д311 на КД522 при Р=100 Вт, нагрузке Z _Н =75 Ом и тех же U _С и U _Т были получены I _ПАД / I _ОТР : до замены – 100/19 и КСВ=1,48, после замены – 100/12 и расчетный КСВ=1,27. Применение схемы удвоения на КД522 дало ещё худший результат – 100/11 и КСВ=1,25.

Корпус датчика в раздельном варианте (КМА-01) может быть изготовлен из меди, алюминия или спаян из пластинок 2-х стороннего фольгированного стеклотекстолита толщиной 1,5…2 мм. Эскиз такой конструкции приведен на рис.8 , там же даны размеры заготовок.

Пунктирными линиями показаны места соединения перед пайкой, которая для большей прочности производится с обеих сторон. Корпус состоит из двух отсеков, в одном оппозитно расположены ВЧ разъемы (СР-50 или SO -239 c фланцами размерами 25х25 мм), перемычка из провода Æ 1,4 мм в полиэтиленовой изоляции Æ 4,8 мм (от кабеля РК50-4), токовый трансформатор Т1 , конденсаторы емкостного делителя (С1′+С1″=С1, С2′+С2″=С2) и компенсационная катушка L _К , в другом резисторы R 1, R 2, диоды, подстроечный и блокировочные конденсаторы и малогабаритный НЧ разъем. В средней фольгированной перегородке (рис.8б) устанавливаются три проходны х изолированны х контакт а (например, латунные винты М2. М3), места их расположения показаны на чертеже. Выводы Т1 и R 1 – минимальной длины.

Конструкция индикаторного блока без особенностей и здесь не рассматривается.

ВЧ датчик совместного варианта (КМА-02) монтируется на задней стенке (медь, алюминий, латунь) общего корпуса КСВ-метра (рис.9) .

В отличие от первого варианта все детали (кроме Т1 и разъёмов XS 1 и XS 2) смонтированы на печатной плате (рис.10) , туда же припаян трехконтактный НЧ разъем типа межблочных телевизионных. Оба конденсатора С1′ и С1″ одним концом припаяны к контактной площадке на печатной плате, а другими концами – к ВЧ разъёмам. С2 (1шт), С3 и L к расположены со стороны фольги. R 3 перенесен на плату, где для дополнительной развязки по ВЧ установлено 2 резистора R 3 (рис.10) с допуском не более 5% . Плата крепится к панели между ВЧ разъёмами с помощью небольших напаянных уголков из меди толщиной 0,5…1 мм. Датчик желательно накрыть экраном. Конструкция индикатора – без особенностей.

2.5. Для настройки и проверки КСВ-метра необходим образцовый нагрузочный резистор 50 Ом (эквивалент антенны) мощностью 50…100 Вт. Одна из возможных радиолюбительских конструкций показана на рис.11 . В ней используется распространенный резистор ТВО сопротивлением 51 Ом и мощностью рассеивания 60 Вт (прямоугольник размерами 45х25х180 мм). Внутри керамического корпуса резистора находится длинный цилиндрический канал, заполненный резистивным веществом. Резистор размещается внутри алюминиевого кожуха, его выводы коротко соединяют с входным коаксиальным разъёмом и кожухом, и плотно прижимают к днищу кожуха. Это улучшает отвод тепла и создает распределенную емкость, улучшающую широкополосность. С помощью дополнительных резисторов с мощностью рассеивания 2 Вт входное сопротивление нагрузки устанавливают в пределах 49,9…50,1 Ом. С небольшим корректирующим конденсатором на входе (

10 пФ) удается на базе этого резистора получить нагрузку с КСВ не хуже 1,05 в полосе частот до 30 МГц ( измерено мостовым ксв-метром ). Отличные нагрузки получаются из специальных малогабаритных резисторов типа Р1-3 номиналом 49,9 Ом, выдерживающих значительную мощность при использовании внешнего радиатора.

2.6. Были проведены сравнительные испытания КСВ-метров разных фирм и приборов, описанных в этой статье. Проверка заключалась в том, что к передатчику с выходной мощностью около 100 Вт через испытуемый 50-омный КСВ-метр подключалась несогласованная нагрузка 75 Ом (эквивалент антенны на мощность 100 Вт заводского изготовления) и производились 2 измерения. Одно при подключении коротким кабелем РК50 длиной

10 см, другое — через кабель РК50 длиной

0,25λ. Чем меньше разброс показаний, тем достовернее прибор.

При частоте 29 МГц получены следующие значения КСВ:

DRAKE WH-7 ………………1,46/1,54

DIAMOND SX-100 …………1,3/1,7

ALAN KW-220 …………… 1,3/1,7

ROGER RSM-600 ………. 1,35/1,65

С нагрузкой 50 Ом при любой длине кабелей все приборы “дружно” показывали КСВ

Причину большого разброса показаний RSM-600 удалось выяснить при его исследовании. В этом приборе в качестве датчика напряжения используется не емкостной делитель, а понижающий трансформатор напряжения с фиксированным коэффициентом трансформации. Это снимает “проблемы” емкостного делителя, но снижает надежность прибора при измерении больших мощностей (предельная мощность RSM -600 всего 200…400 Вт). В его схеме нет подстроечного элемента, поэтому резистор нагрузки токового трансформатора должен быть высокой точности (хотя бы 50±0,5 Ом), а реально был использован резистор сопротивлением 47,4 Ом. После его замены на резистор 49,9 Ом результаты измерений стали значительно лучше — 1,48/1,58. Возможно, с этой же причиной связан большой разброс показаний приборов SX -100 и KW -220.

Измерение при несогласованной нагрузке с помощью дополнительного четвертьволнового 50-омного кабеля – надежный способ проверки качества КСВ-метра. Отметим три момента:

1. Для такой проверки можно использовать и нагрузку 50 Ом, если включить параллельно её входу конденсатор, например, в виде небольшого отрезка разомкнутого на конце коаксиального кабеля. Подключение удобно произвести через коаксиальный тройниковый переход. Опытные данные – с отрезком РК50 длиной 28 см на частоте 29 МГц такая комбинированная нагрузка имела КСВ≈1,3, а при длине 79 см – КСВ≈2,5 (любую нагрузку подключать к КСВ-метру только 50-омным кабелем).

2. Реальный КСВ в линии примерно соответствует среднему от двух отсчитанных значений (с добавочным четвертьволновым кабелем и без него).

3. При измерении в реально м антенно-фидерно м устройств е могут возникнуть трудности, связанные с затеканием тока на внешнюю поверхность оплетки кабеля. При наличии такого тока изменение длины фидера снизу может привести к изменению этого тока, что приведет к изменению нагрузки фидера и реального КСВ. Уменьшить влияние внешнего тока можно защитным дросселем, например, свернув входящий в помещение фидер в виде бухты из 15…20 витков диаметром 15…20 см.

1. D . Lechner , P . Finck Kurzwellensender . — Militarverlag , Berlin , 1979

2. W.B.Bruene An Inside Pictures of Directional Wattmeters. – QST, 1959, Apr

3. D.Demaw In – Line RF Power Metering. — QST, 1969, Dec

4. W.Orr, S.Cowan The beam antenna handbook. – RAC, USA, 1993

5. Бекетов В., Харченко К. Измерения и испытания при конструировании и регулировке радиолюбительских антенн. — М. Связь, 1971

Источник